隨著風力發電規模和技術的不斷發展，風電機組大型 化趨勢越來越明顯。而葉片長度的增加，在增大風能捕獲效 率的同時，也增大了葉片斷裂損壞的概率。通常葉片發生斷 裂的主要原因包括生產過程中工藝控制不良，葉片根部局部 區域樹脂固化不完全導致的強度、剛度降低，風速超限，風 電機組失速，電氣故障以及雷擊等。本文針對某風電場機組 葉片斷裂事故，從風速超限、電氣故障、雷擊、生產工藝等 方面進行深入分析，確定了葉片斷裂失效原因。
葉片斷裂事故概述
某風電場 6# 風電機組于 2018 年 2 月 25 日 0 時 32 分 左右因葉片斷裂停機。葉片型號：##96-2000/A5，葉片編號： 1201-149；葉片套號：097；制造時間：2012 年 8 月 12 日。 葉片斷裂初始折斷位置：葉片前緣 L4.5m 至后緣 L6m，其 他折斷位置判斷為二次斷裂點。
事故現場細節描述
葉根位置：葉根避雷導線于 L2m 處斷開并失蹤。
后緣粘接：葉根外部自 L6m 至 L15.5m 處后緣開裂， 自 SS 面 L32m 至葉尖開裂。
前緣粘接：前緣粘接角保存完整，自 L4.5m 處發生一 次斷裂；自 L7m 處發生二次折斷。
粘接處未發生分離，前 緣粘接厚度及寬度無法測量。 腹板粘接：整個腹板粘接面未發生剝離，因葉片折斷 導致葉根部位粘接膠與主梁剝離。觀察葉片內部，腹板未發 生膠層開裂現象。 葉尖部分：鋁葉尖全部甩出丟失，葉尖部位 33m 至葉 尖部分碎裂。
根據對葉片的整體檢查結果，未發現明顯的雷 擊痕跡。經現場勘查，葉尖位置的碎裂為葉片墜落時的二次 損傷。 主梁部分：PS 和 SS 面主梁均自葉根 L2.5m 處與蒙皮分離，主梁部分整體保存完整。PS 面與 SS 面主梁與蒙皮均 結合良好。經現場勘查，主梁處的折斷是由于葉片斷裂失效 后，因重力作用導致的主梁與殼體發生分離，主梁本身并未 斷裂。
后緣輔梁（UD）：PS 面輔梁與外蒙皮結合完整，只是 在斷裂后與殼體發生抽離。SS 面后緣輔梁在 L6m 處折斷。
芯材及蒙皮：葉根處、前緣 L12m 處、后緣 L13m 處均 撕裂露出 PVC 芯材，殘存 PVC 芯材表明粘接無異常。經現 場勘察，芯材和蒙皮處均為撕裂，這是由于葉片在斷裂后受 重力影響，導致蒙皮與芯材發生撕裂
事故現場調研及分析
通過逐一分析導致葉片失效的各種外部因素對葉片失 效的影響，判定葉片失效的原因。導致葉片失效的外部影響 因素及判定方法如表 1 所示。
一、事故發生時風電機組狀態分析 根據 SCADA 監控系統信息，在事故發生前后，發現 6# 風電機組異常，經過分析數據庫內 1s 數據（見表 2），
葉片出現斷裂的時間為 2018 年 2 月 25 日 0 時 32 分 32 秒。
由圖 3 可知，葉片發生斷裂時，機艙振動較大，最大 值達到 3.4mm 左右，風電機組持續擺振約 2 分鐘，之后振 幅逐漸減小。
葉片發生斷裂事故后，3支葉片均正常順槳且保持同步，具體過程見圖 4。
二、事故發生時風速及轉速分析
根據歷史數據，2016 年該風電機組的最大風速為 24.3m/s，未超過設計風速。葉片斷裂前后，風速未超過極 限風速，2018 年 2 月 25 日 0 時 30 分至 0 時 40 分的最大風速為 15.5m/s，處于正常運行風速范圍內。
由圖 5 可知，在葉片斷裂前的一小段時間內，機艙風 速儀所測得的風速切變尚可，未出現較快的風速變化。該 風電機組在葉片斷裂事故發生前后的最大轉速為 17.42rpm （2018 年 2 月 25 日 0:32:02），未發生超速。
三、雷擊分析
如雷電對電網或風電機組沖擊較大，應出現短時間的 系統過電壓；如雷電沖擊能量較小，可能僅導致葉片損壞而 無法引起系統過電壓。由事故前后系統電壓變化情況圖（圖 6）可知，葉片斷裂前后系統電壓無明顯波動。
綜合分析可知：（1）排除故障時風速超過設計值導致 葉片斷裂的可能；（2）排除風電機組飛車的可能；（3）排除雷擊因素導致葉片斷裂的可能。
四、葉片解剖測量、取樣試驗
葉片各截面測量明細見表 3，發現的主要缺陷見表 4。
綜合分析如下：
（1）葉根處存在 2 處褶皺：葉根 L2.5m 處軸向褶皺 （L=600mm，W=32mm，H=8mm，高寬比為 0.25）；葉根 L1.8m 處軸向褶皺（L=480mm，W=27mm，H=6mm，高寬 比為 0.22）。由于葉根 L2.5m 折斷截面并未發現褶皺分層， 且 L2.5m 折斷截面呈弦向折斷與 2 處軸向褶皺沒有直接關 聯，判定 2 處褶皺均為質量缺陷。
（2）后緣 L23m 和 L24m 處的斷面上均發現有空膠現 象，葉片局部空膠風險較小，可以排除。
（3）抽檢了 10 處葉片后緣粘接厚度，存在 4 處超標， 部分膠層存在空膠現象。除后緣 L8m 位置超標嚴重（超標 275%）外，其余 3 處最大超標為 16.67%。但膠層超厚的缺 陷并未在葉片初始斷口位置，因此，后緣膠層缺陷不能作為 本次葉片斷裂事故的主要原因，可以排除。
（4）L6m 處 后 緣 輔 梁（UD） 弦 向 褶 皺， 長 度 為 320mm，寬度為 25mm，高度為 5mm，高寬比為 0.20。葉 片在 L6m 處發生折斷，現場勘查發現 L6m 折斷截面存在褶 皺分層的現象，弦向褶皺對葉片折斷的影響因素很大，初步 判定該缺陷是造成葉片折斷的主要因素。
判定該缺陷是造成葉片折斷的主要因素。
五、輔梁弦向褶皺材料力學性能測試、拉伸測試 因葉根外部自 L6m 至 L15.5m 處后緣開裂，在輔梁褶 皺位置取三個樣塊：第一塊為 L6m 處后緣輔梁斷口位置樣 塊，標記為 A 樣塊；第二塊為 L7.5m 處后緣輔梁弦向 45° 褶皺樣塊，標記為 B 樣塊；第三塊為正常狀態的輔梁，標 記為 C 樣塊，作為對比樣塊。
彎曲試驗是將一定形狀和尺寸的試樣放置于彎曲裝置 上，以規定直徑的彎心將試樣彎曲到要求的角度后，卸除 試驗力，檢查試驗承受的變形性能（由于樣品 A 尺寸較小 且缺陷過大，導致試驗機無法做力學性能測試，因此，本 次力學性能試驗用樣塊 B 和 C 做對比測試）。由彎曲試驗 數據（表 5）可知，缺陷樣塊的彎曲強度僅為正常樣塊彎 曲強度的 67.97%；而彎曲模量比正常樣塊大 9.13%。彎曲強度降低，使得輔梁的抗剪切能力嚴重下降；而彎曲模量 值越大，表示材料在彈性極限內抵抗彎曲變形能力相對越 小，實驗數據表明輔梁出現褶皺后，降低了本身的抗變形 能力。
拉伸試驗是檢測強度和剛度最主要的試驗方法之一， 通過拉伸試驗可以觀察材料的變形行為。由表 6 可知，褶皺 缺陷導致輔梁抗拉強度下降了 9.18%。
結論
結合試驗數據分析可知：缺陷樣塊的彎曲強度僅為正 常樣塊彎曲強度的 67.97%；褶皺缺陷導致輔梁抗拉強度下 降了 9.18%；而彎曲模量比正常樣塊大 9.13%；以上數據充 分說明，葉片 L6m 處的后緣輔梁（UD）弦向褶皺是造成葉 片折斷失效的主要誘發因素。
綜合分析，該事故風電機組葉片的失效過程是由葉片 L6m 處后緣輔梁（UD）弦向褶皺誘發葉片開始斷裂，葉片 在離心力的作用下，蒙皮及主梁發生撕扯分層開裂，在葉片 開裂后，葉片穩定性大幅下降，當葉片載荷傳遞到根部后， 因根部結構強度較大，在葉片 L6m 處應力積聚，導致后緣 L6m 處由內向外撕裂，迎風面和背風面主梁折斷，進而導 致葉片瞬間失效。
（作者單位：中國電建集團中南勘測設計研究院有限公司）
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